Con respecto a la induccion de continua : "si hay"
Sabemos que en los amplificadores pushpull clase A,no habra induccion de continua porque la misma esta compensada por haber dos mitades de bobinado con circulacion de corriente continua en sentidos contrarios,y que la alterna(que es la que interesa) para cada semiciclo es completa.-
Para mi caso pushpull AB1,donde un semiciclo es completo,y el otro esta recortado,la componente de continua(corriente) para cada mitad de bobinado no es igual,entonces no se compensa,esta diferencia de corriente es la que produce induccion de continua en el nucleo, segun el valor que esta tenga puede llegar a saturarlo,esto esta descripto y calculado para el trafo,Ver 3er adjunto(img031.rar).-
en
todos los casos en que la etapa fuera simétrica, el flujo magnético será simétrico, con lo cual, la integral de ambos flujos dará cero, independientemente del punto de polarización.
cuando la etapa pushpull opera en clase A, la corriente de polarización es tal, que mas allá de la excursión de la etapa, por ambos dispositivos (en este caso tetrodos de haces) sigue pasando corriente (la corriente de polarización está ajustada de manera tal que cuando una valvula llega al punto de saturación, la otra sigue en zona lineal) pero si te fijás, el flujo resultante es solo de alterna, ambos flujos de CC estan en oposición, estos se restan entre sí, dando un resultado nulo.
cuando opera en clase AB, la corriente de polarización está ajustada en un punto en el que para señales bajas la etapa opere en clase A (inhibiendo distorsión por cruce por cero), cuando la señal de exitación es tal que uno de los dispositivos pase al corte, la corriente que pasa por el trafo lo hace unicamente por uno de los dispositivos (y devanado primario) en un semiciclo, obteniendo un flujo magnético en un sentido; y por el otro dispositivo (y devanado primario) en el otro semiciclo, obteniendo un flujo magnético en sentido contrario; con lo cual, la integral de ambos flujos sigue dando nula.
Como verás, y si lo analizás bién, no hay flujo de continua, inclusive, si hubiera flujo de CC, ademas de calcular a la mitad de la densidad, para dejar margen al flujo de CC, deberías darle entrehierro... en realidad, todo esto es irrelevante, porque lo que interesa, como ya te lo he dicho, es la inductancia primaria ( con lo cual, la densidad de flujo segurisimo te dará bastante por debajo del punto de saturación).
Con respecto a la polarizacion,es fija,ajustable por medio del pote R33,ver circuito que publique al principio del post.-
Con respecto al factor de acoplamiento,lo que dije yo es exactamente igual a lo que vos me decis.-
Cuando menciono el cruce de bobinas(ver graficos img033.rar),es porque el cruce de B1-B4 que es la mitad del bobinado(1/4+1/4),una abajo izq y la otra arriba der.es para que tenga todo el largo de la rama central,lo mismo sucede con el cruce de la otra mitad del bobinado B2-B3.-
Desde el punto de vista electrico y no magnetico,hubiese sido lo mismo conectar B1 con B3,y B2 con B4(se logra tambien que ambas 1/2 bobinas tengan la misma resistencia ohmica),pero magneticamente, 1/2 bobina( B1-B3),cubriria la mitad del largo de la rama central,lo mismo que con la otra 1/2 bobina(B2-B4),con lo que el factor de acoplamiento no seria el optimo.-
En ningun momento hice comparacion del factor de acoplamiento entre nucleos acorazados y en anillo.-
Si mencione que elegi el nucleo acorazado,por tener mucha menos dispersion magnetica que el de anillo.-
la dispersión magnética es inversa al factor de acoplamiento.
razonalo desde este punto de vista: cuando se habla de dispersión magnética, se está diciendo que no todas las líneas de fuerza que circulan por parte del circuito magnético se cierran sobre este, sinó que lo hace a través del aire, además, este flujo (disperso) no está concatenado al devanado secundario, es decir tambien que, todo flujo que induce el devanado primario al nucleo, pero que no está concatenado al secundario (o no induce una corriente en el 2º) es disperso, o se cierra en el aire. vale decir, que si tenes muy buen acoplamiento entre primario y secundario, tendrás muy poco flujo disperso o dispersión magnética.
por eso tambien, en equipos de alta calidad, se usan transformadores toroidales, para evitar que los circuitos de baja señal y alta impedancia puedan captar ruidos de línea, ademas, se logra mayor densidad de potencia/Cm³.
Estuve viendo el circuito,si lo ves, esta al principio del post,como te dije antes la polarizacion es fija,ajustable por medio de R33,los catodos van directo a masa,pero si aprecias, en las drivers(6cb6A) esta el pote R17 entre catodos atraves de los resistores R16-R18,para controlar el balance de ac,esto es suficiente?
saludos
Gustavo
ese preset lo que hace es modificar la ganancia de cada mitad del par diferencial que funciona como driver, modificando la tension de dalida de cada una de las mitades del par diferencial, eso está bueno para ajustar la etapa en CA (yo no tengo balance de CA en mi circuito, y dependo unicamente de que las transconductancias de cada uno de los triodos que conforman el par diferencial que componen los drivers, y la igualdad de ganancias de cada uno de los tetrodos de salida). Pero aparte de eso, conviene implementar un control de balance de CC para los pentodos de salida, es simple de implementar y te permite ajustar la etapa de salida para que la corriente de CC (de reposo) de ambas valvulas de salida sea exactamente la misma, haciendo que el flujo de CC resultante en el trafo sea
realmente nulo. de esta manera ajustás primero el balance de CC en la etapa de salida, y luego con señal de salida, ajustas el balance de CA, para que la amplitud de corriente en cada una de las valvulas de salida sean iguales, fijate que ayer en mi aporte subí el esquema completo en pdf de mi equipo, ahí vas a ver que la diferencia con tu circuito (en la etapa de salida netamente hablando) entre las resistencias 25 y 26 de tu circuito, va un preset y dos resistencias hacia masa, este preset lo que hace es variar el balance de tensión negativa entre una y otra valvula, haciendo que las corrientes de CC de ambas valvulas varien, para poder ajustar correctamente la corriente de reposo, es indispensable que coloques una resistencia en cada kátodo de cada uno de los tetrodos, yo en particular, utilicé una resistencia de 1Ω 3W de metalfilm en cada valvula, pudiendo medir la corriente de reposo y el balance de AC entre las dos valvulas.
